9.1 一般規定

　　9.1.1 本條規定了選擇空氣調節冷熱源的總原則。

　　冷熱源設計方案一直是需要供冷、供熱空氣調節設計的首要難題，根據中國當前各城市供電、供熱、供氣的不同情況，在工業建筑中，空氣調節冷熱源及設備的選擇可以有以下多種方案組合：

　　電制冷、工業余熱或區域熱網(蒸汽、熱水)供熱;

　　電制冷、燃煤鍋爐供熱;

　　電制冷、人工煤氣或天然氣供熱;

　　電制冷、電熱水機(爐)供熱;

　　空氣源熱泵、水源熱泵冷(熱)水機組供冷、供熱;

　　直燃型溴化鋰吸收式冷(溫)水機組供冷、供熱;

　　蒸汽(熱水)溴化鋰吸收式冷水機組供冷、城市小區蒸汽(熱水)熱網供熱;

　　蒸汽驅動式壓縮式熱泵機組區域集中供熱。

　　如何選定合理的冷熱源組合方案，達到技術經濟最優化是比較困難的。因為國內各城市能源結構，價格均不相同，工業建筑的全生命周期和經濟實力也存在較大差異，還受到環保和消防以及能源安全等多方面的制約。以上各種因素并非固定不變，而是在不斷發展和變化。大、中型工程項目一般有幾年建設周期，在這期間隨著能源市場的變化而更改原來的冷熱源方案也完全可能。在初步設計時應有所考慮，以免措手不及。

　　1  具有工業余熱或區域供熱時，應優先采用。這是國家能源政策、節能標準一貫的指導方針。我國工礦企業余熱資源潛力很大，冶金、建材、電力、化工等企業在生產過程中也產生大量余熱，這些余熱都可能轉化為供冷供熱的熱源，從而減少重復建設，節約一次能源。發展城市熱源是我國城市供熱的基本政策，北方城市發展較快，夏熱冬冷地區的部分城市已在規劃中，有的已在逐步實施。

　　2  在沒有余熱或區域供熱的地區，通過技術經濟比較及當地政策條件允許，空氣調節冷熱源可采用電動壓縮式冷水機組加燃煤鍋爐的供冷供熱，這在工業工程中常用。燃煤鍋爐主要應符合國家及當地環保相關標準的規定。

　　3  當具有電力、城市熱力、天然氣、城市煤氣、油等其中兩種以上能源時，為提高一次能源利用率及熱效率，可按冷熱負荷要求采用幾種能源合理搭配作為空氣調節冷熱源。如電+氣(天然氣、人工煤氣)、電+蒸汽、電+油等。實際上很多工程都通過技術經濟比較后采用了這種復合能源方式，取得了較好的經濟效益。城市的能源結構應該是電力、熱力、燃氣同時發展并存，同樣，空氣調節也應適應城市的多元化能源結構，用能源的峰谷、季節差價進行設備選型，提高能源的一次能效，使用戶得到實惠。

　　4  熱泵技術是屬于國家大力提倡的節能技術之一，有條件時應積極推廣。在夏熱冬冷地區，空氣源熱泵冷熱量出力較適合該地區建筑物的冷熱負荷，空氣源熱泵的全年能效比較好，并且機組安裝方便，不占機房面積，管理維護簡單，因此推薦在中、小型生產廠房及輔助建筑中使用。但該地區冬季相對濕度較高，應考慮夜間低溫高濕造成熱泵機組化霜停機的影響;對于干旱缺水地區，宜采用空氣源熱泵或土壤源熱泵系統。當采用土壤源熱泵系統時，中、小型建筑空調冷熱負荷的比例比較容易實現土壤全年熱平衡，因此也推薦使用，但應考慮廠區敷設地埋管對生產規模擴建的影響。

　　5  中國河流年均水溫的地區分布形勢大體與氣溫一致。河流年均水溫略高于當地年均氣溫，差值一般為1℃～2℃。但當高山冰雪融水在河流補給中占主要地位的地區則相反，年均水溫低于氣溫1℃～2℃。中國河流水溫的年內變化過程，大部分地區均為在春、夏增溫階段，水溫低于當地氣溫;秋、冬降溫階段，水溫高于當地氣溫。采用蒸發冷卻空氣處理方式，冷卻水采用直流式地表水，可降低被處理空氣溫度，此時地表水即為天然冷源。

　　一般地下水水溫是本地年平均溫度。采用地表水作天然冷源時，強調再利用是對資源的保護，地下水的回灌可以防止地面沉降，全部回灌并不得造成污染是對水資源保護必須采取的措施。為保證地下水不被污染，地下水宜采用與空氣間接接觸的冷卻方式。

　　條件具備時，室外新風可作為天然冷源：在室外氣溫適宜的條件下，室外新風可作為冷源;干空氣具備吸濕降溫能力，有稱“天然冷卻能力”，或稱“干空氣能”，可作為天然冷源。

　　6 水源熱泵是一種以低位熱能作能源的熱泵機組，具有以下優點：

　　(1)可利用地下水，江、河、湖水或工業余熱作為熱源，供供暖和空氣調節系統用，供暖運行時的性能系數(COP)一般大于4，節能效果明顯;

　　(2)與電制冷中央空氣調節相比，投資相近;

　　(3)調節、運轉靈活方便，便于管理和計量收費。

　　7 本款是新增內容，這里的熱泵包括壓縮式熱泵以及吸收式熱泵。

　　工業項目中很多設備都需要給機械運轉部分循環水冷卻，如大型空壓機、大型氧氣壓縮機、大型風機、發電機等，工業爐窯中的冷卻水套需要循環水，循環水帶走余熱，循環水也成為一種熱源。采用水源熱泵機組提取其中的熱量，技術上是可行的，只要做到經濟上合理即可。

　　吸收式熱泵是一種機械裝置，以高品位熱能(蒸汽、熱水、燃氣)作推動力，回收低品位余熱，形成可被工業和民用建筑使用的熱能，投入產出比一般在1.8～2.5之間，是典型的節能環保型技術。提出采用吸收式熱泵，主要是在熱電、冶煉(鋼鐵、有色金屬)、石化(石油、化工)、紡織等行業，利用25℃～60℃的低溫余熱水，通過少量高品位熱能驅動，制取45℃～90℃中高溫熱水，供區域集中供熱，可實施規?；厥?，據統計，節能效率達45%～55%。

　　蒸汽驅動式壓縮熱泵機組是一種大型機械壓縮裝置，以各種蒸汽作為蒸汽機的驅動力，驅動壓縮機作功實現熱力循環，回收各種低品位的余熱，可以運用在熱電廠、市政污水處理廠、油田采油污水、煤礦伴生水、冶金(鋼鐵)、電子、化工、制藥、食品等領域。制熱效率/COP(定義為熱泵制熱量和熱泵能耗的比值)通常和溫度壓頭(熱泵冷凝器側熱水出水溫度和熱泵蒸發器側熱源水出水溫度差)相關，在40℃～60℃溫度壓頭范圍內，其制熱COP通常在4.0～6.0之間，是典型的節能環保型技術。

　　8  1996年建設部在《市政公用事業節能技術政策》中提出發展城市燃氣事業，搞好城市燃氣發展規劃，貫徹多種氣源、合理利用能源的方針。目前，除城市煤氣發展較快以外，西部天然氣迅速開發，西氣東輸工程已在實施，輸氣管起自新疆塔里木的輪南地區，途經甘肅、寧夏、山西、河南、安徽、江蘇、上海等地，2004年已建成投產，可穩定供氣30年。川氣東送2010年已建成，同年8月正式投入運行，是繼“西氣東輸”管線工程之后建成的又一條橫貫中國東西部地區的綠色能源管道大動脈。同時，中俄共設管道引進俄國天然氣，廣東建設液化天然氣碼頭，用于廣東南部地區。

　　天然氣燃燒轉化效率高、污染少，是較好的清潔能源，而且可以通過管道長距離輸送。這些優點正是發達國家迅速發展的主要原因。用于工業建筑空氣調節冷熱源的關鍵在于氣源成本，采用燃氣型直燃機或燃氣鍋爐具有如下優點：

　　(1)有利于環境質量的改善;

　　(2)解決燃氣季節調峰;

　　(3)平衡電力負荷;

　　(4)提高能源利用率。

　　9 本款是新增內容。

　　燃氣冷熱電三聯供是一種能量梯級利用技術，以天然氣為一次能源，產生熱、電、冷的聯產聯供系統。推廣熱電聯產、集中供熱，提高熱電機組的利用率、發展熱能梯級利用技術，熱、電、冷聯產技術和熱、電、煤氣三聯供技術，提高熱能綜合利用率符合《中華人民共和國節約能源法》的基本精神。

　　在天然氣充足的地區，當電力負荷、熱負荷和冷負荷能較好匹配，并能充分發揮冷熱電聯產系統的綜合能源利用效率時，可以采用分布式燃氣冷熱電三聯供系統，利用小型燃氣輪機、燃氣內燃機、微燃機等設備將天然氣燃燒后獲得高溫煙氣首先用于發電，然后利用余熱在冬季供暖，在夏季通過驅動吸收式制冷機供冷，充分利用了排氣的熱量，大量節省了一次能源，減少碳排放。

　　我國天然氣開發和利用作為改善能源結構、提高環境質量的重要措施，北京、上海、哈爾濱、濟南、南京、成都等地政府出臺了一些優惠政策，鼓勵熱電冷三聯供項目的發展。

　　中國在國外投資的一些項目中，項目所在地基礎設施很差，供水、供電、交通都要從無到有做起，熱電聯供、冷電聯供、冷熱電三聯供無疑是能源高效利用的最佳途徑。用煤、燃氣、重油發電的情況都有，暖通工程師作為項目的參與者，有必要倡導并實施聯供技術。

　　需要指出的是，工業領域三聯供中的供冷不單指空調供冷，供熱不單指建筑供熱，也同時指工藝用冷、用熱。需用全局的、開放的眼光審視三聯供問題，有利于對三聯供技術作出正確合理的判斷。

　　10  水環熱泵系統是利用水源熱泵機組進行供冷和供熱的系統形式之一，20世紀60年代首先由美國提出，國內從20世紀90年代開始已在一些工程中采用。系統按負荷特性在各房間或區域分散布置水源熱泵機組，根據房間各自的需要，控制機組制冷或制熱，將房間余熱傳向水側換熱器(冷凝器)或從水側吸收熱量(蒸發器)以雙管封閉式循環水系統將水側換熱器連接成并聯環路，以輔助加熱和排熱設備供給系統熱量的不足和排除多余熱量。

　　水環熱泵系統的主要優點是：機組分散布置，減少風道占據的空間，設計施工簡便靈活、便于獨立調節;能進行制冷工況和制熱工況機組之間的熱回收，節能效益明顯;比空氣源熱泵機組效率高，受室外環境溫度的影響小。因此推薦(宜)在全年空氣調節且同時需要供熱和供冷的廠房內使用。

　　水環熱泵系統沒有新風補給功能，需設單獨的新風系統，且不易大量使用新風;壓縮機分散布置在室內，維修、消除噪聲、空氣凈化、加濕等也比集中式空氣調節復雜，因此應經過經濟技術比較后采用。

　　水環熱泵系統的節能潛力主要表現在冬季供熱時。有研究表明，由于水源熱泵機組夏季制冷COP值比集中式空氣調節的冷水機組低，冬暖夏熱的我國南方地區(例如福建、廣東等)使用水環熱泵系統比集中式空氣調節反而不節能。因此上述地區不宜采用。

　　11  蓄冷(熱)空氣調節系統近幾年在中國發展較快，其意義在于可均衡當前的用電負荷，縮小峰谷用電差，減少電廠投資，提高發電輸配電效率，對國家和電力部門具有重要的意義和經濟效益。對用戶來說，有多大的實惠，主要看當地供電部門能夠給出的優惠政策，包括分時電價和獎勵。經過幾年國內較多工程實踐說明，雙工況主機和蓄冷設備的質量一般都較好，在設計上關鍵是合理的系統設計和系統控制以及設備選型。經過技術經濟論證，當用戶能在可以接受的年份內回收所增加的初投資時，宜采用蓄冷(熱)空氣調節系統。

　　9.1.2 本條規定了采用電直接加熱設備作為熱源的限制條件，為強制性條文。

　　常見的直接用電供熱的情況有電鍋爐、電熱水器、電熱空氣加熱器、電暖氣及電暖風機等。采用高品位的電能直接轉換為低品位的熱能，熱效率低、運行費用高，用于供暖空調熱源是不經濟的。合理利用能源，提高能源利用率，節約能源是我國基本國策?？紤]到國內各地區以及工業建筑的情況，只有在符合本條所指的特殊情況下才能采用。

　　1  工礦企業一些分散的建筑，遠離集中供熱區域，如偏遠的泵站、倉庫、值班室等，這些建筑通常體積小，熱負荷也較小，集中供熱管道太長，管網熱損失及阻力過大，不具備集中供熱的條件，為了保證必要的職業衛生條件，當無法利用熱泵供熱時，允許采用電直接加熱。

　　4 這里指配電室等重要電力用房，在嚴寒地區，設備余熱不足，又不能采用熱水或蒸汽供暖的情況。在工業企業中常見的是一些小型的配電室等。

　　5 工業企業本身設置了可再生能源發電系統，其發電量能夠滿足部分廠房或輔助建筑供熱需求，為了充分利用發電能力，允許采用這部分電能直接供熱。

　　9.1.3 區域供冷在工業企業或工業區有其適用條件。

　　9.1.4 本條規定了蒸發冷卻冷水機組作為冷源選擇的基本原則，為新增條文。

　　通常情況下，當室外空氣的露點溫度低于14℃～15℃時，采用間接—直接蒸發冷卻方式，可以得到接近16℃的空調冷水作為空調系統的冷源。直接蒸發冷卻式系統包括水冷式蒸發冷卻、冷卻塔冷卻、蒸發式冷凝等。在西北部地區等于燥氣候區，可通過蒸發冷卻方式直接提供用于空調系統的冷水，減少人工制冷的能耗，符合條件的地區推薦優先推廣采用。

　　9.1.5 本條規定了機組臺數選擇。

　　機組臺數的選擇應按工程大小、負荷運行規律而定，一般不宜少于2臺;大工程臺數也不宜過多。單臺機組制冷量的大小應合理搭配，當單機容量調節下限的制冷量大于建筑物的最小負荷時，可選1臺適合最小負荷的冷水機組，在最小負荷時開啟小型制冷機組滿足使用要求。為保證運轉的安全可靠性，小型工程選用1臺機組時應選擇多臺壓縮機分路聯控的機組，即多機頭聯控型機組。雖然目前冷水機組質量都比較好，有的公司承諾幾萬小時或10年不大修，但電控及零部件故障是難以避免的。

　　變頻調速技術在目前冷水機組中的運用越來越成熟，自2010年起，我國變頻冷水機組的應用呈不斷上升的趨勢。冷水機組變頻后，可有效地提升機組部分負荷的性能，尤其是變頻離心式冷水機組，變頻后其綜合部分負荷性能系數IPLV通常可提升30%左右;相應地，由于變頻器功率損耗及其配用的電抗器、濾波器損耗，變頻后機組在名義工況點的滿負荷性能會有一定程度的降低，通常在3%～4%。所以，對于負荷變化比較大或運行工況變化比較大的場合，適宜選用變頻調速式冷水機組，用戶既可獲得實際常用工況和負荷下的更高性能，節省了運行能耗，又可以實現對配電系統的零沖擊電流。配置多臺機組時，有人認為定頻機組配合變頻機組使用，既節約設備初投資又能達到需要的負荷調節精度，也有人認為全部配置變頻調速機組運行調節能力更好，具體的配置方式需根據具體的工程情況經技術經濟分析后確定。

　　9.1.6 本條是關于電動壓縮式機組制冷劑的選擇。

　　1991年我國政府簽署了《關于消耗臭氧層物質的蒙特利爾議定書》(以下簡稱《議定書》)倫敦修正案，成為按該《議定書》第五條第一款行事的締約國。我國編制的《中國消耗臭氧層物質逐步淘汰國家方案》由國務院批準。該方案規定，對臭氧層有破壞作用的CFC-11、CFC-12制冷劑最終禁用時間為2010年1月1日。對于當前廣泛用于空氣調節制冷設備的HCFC-22以及HCFC-123制冷劑是過渡制冷劑，按照《議定書》調整案的要求，需要加速淘汰HCFCs，2030年完成HCFCs物質生產和消費的淘汰(允許每年保留基線水平2.5%用于制冷維修領域，直到2040年為止)。

　　壓縮式冷水機組的使用年限較長，一般在20年以上，當選用過渡制冷劑時應考慮禁用年限。

　　9.2 電動壓縮式冷水機組

　　9.2.1 本條規定了電動壓縮式冷水機組的總裝機容量。

　　對裝機容量問題，在工業建筑的工程項目中曾進行過詳細的調查，一般制冷設備裝機容量普遍偏大，這些制冷設備和變配電設備“大馬拉小車”或機組閑置的情況浪費了大量資金。對國內空氣調節工程的總結和運轉實踐說明，裝機容量偏大的現象雖有所好轉，但在一些工程中仍有存在，主要原因如下：一是空調負荷計算方法不夠準確，二是不切實際地套用負荷指標，三是設備選型的附加系數過大。冷水機組總裝機容量過大會造成投資浪費。同時，由于單臺的裝機容量也同時增加，還導致了其低負荷工況下的能效降低。因此對設計的裝機容量作出了本條規定。

　　目前大部分主流廠家的產品都可以按照設計冷量的需求來配置和提供冷水機組，但也有一些產品采用的是“系列化或規格化”生產。為了防止冷水機組的裝機容量選擇過大，本條對總容量進行了限制。對于工藝要求必須設置備用冷水機組時，其備用冷水機組的容量不統計在本條規定的裝機容量之中。

　　9.2.2 本條規定了水冷式冷水機組制冷量的范圍劃分。

　　本條對目前生產的水冷式冷水機組的單機制冷量作了大致的劃分，供選型時參考?？紤]到工業建筑的復雜性，表9.2.2中仍保留了渦旋式、往復式冷水機組的選型范圍，以方便使用。

　　(1)表9.2.2中對幾種機型制冷范圍的劃分，主要是推薦采用較高性能參數的機組，以實現節能。

　　(2)螺桿式和離心式之間有制冷量相近的型號，可通過性能價格比選擇合適的機型。

　　9.2.3 冷水機組名義工況制冷性能系數(COP)是指在表8溫度條件下，機組以同一單位標準的制冷量除以總輸入電功率的比值。

　　表8 名義工況時的溫度條件

　　機組性能系數應符合現行國家標準《冷水機組能效限定值及能源效率等級》GB  19577中的要求，提倡采用高性能設備，可選用現行國家標準《冷水機組能效限定值及能源效率等級》GB  19577中2級能效等級以上的機組。同時指出在機組選型時，除考慮滿負荷運行時的性能系數外，還應考慮部分負荷時的性能系數。

　　9.2.4 本條規定了冷水機組電動機供電方式要求。

　　9.2.5  氨作為制冷劑，有較好的熱力學及熱物理性質，其ODP(消耗臭氧層潛值)和GWP(全球變暖潛值)值均為0。隨著CFCs及HCFCs的禁用和限用，隨著氨制冷的工藝水平和研發技術不斷提高，氨制冷的應用項目和范圍將不斷擴大。

　　9.3 溴化鋰吸收式機組

　　9.3.1 本條規定了溴化鋰吸收式機組的選型。

　　采用飽和蒸汽和熱水為熱源的溴化鋰吸收式冷水機組有單效機組、雙效機組和熱水機組三種形式。除利用廢熱或工業余熱、可再生能源產生的熱源、區域或市政集中熱水為熱源外，礦物質能源直接燃燒和提供熱源的溴化鋰吸收式機組均不應采用單效型機組。

　　9.3.2 本條規定了溴化鋰吸收式冷(溫)水機組的燃料選擇。

　　溴化鋰吸收式冷(溫)水機組的燃料選擇根據節能環保要求，宜按本條順序。

　　1  利用廢熱或工業余熱作為溴化鋰機組的熱源有利于節能，但考慮實際經濟效益，一般有壓力不低于30kPa的廢熱蒸汽或溫度不低于80℃的廢熱熱水等適宜的熱源時才采用。

　　2 可再生能源作為溴化鋰機組的熱源，如太陽能、地熱能等，需經過技術經濟比較確定。

　　3  直燃式溴化鋰冷(溫)水機組，本款推薦了采用礦物質能源的順序，其中天然氣是直燃機的最佳能源，在無天然氣的地區宜采用人工煤氣或液化石油氣。燃油時，目前都采用0號輕柴油而不用重柴油，因為重柴油黏度大，必須加熱輸送。在南方地區可在重柴油中加入20%～40%的輕柴油，輸送時可不加熱。重柴油對設計、管理都帶來不便，因此不宜采用。

　　9.3.3 本條規定了選用直燃型溴化鋰吸收式冷(溫)水機組的原則。

　　1  直燃機組的額定供熱量一般為額定供冷量的70%～80%，這是一個標準的配置，也是較經濟合理的配置，在設計時盡可能按照標準型機組來選擇，我國多數地區(需要供應生活熱水除外)都能滿足要求。同時，設計時要分別按照供冷工況和供熱工況來預選直燃機。如果供冷、供熱兩種工況下選擇的機型規格相差較大時，宜按照機型較小者來配置，并增加輔助的冷源或熱源裝置。

　　2  當熱負荷大于機組供熱量時，用加大機組型號的方法是不可取的，因為要增加投資、降低機組效率。加大高壓發生器和燃燒器雖然可行，但也應有限制，否則會影響機組高、低壓發生器的匹配，同樣造成低效，導致能耗增加。

　　3 按冬季熱負荷選擇溴化鋰吸收式冷(溫)水機組，夏季供冷能力不足時應設輔助制冷措施。

　　9.3.4 本條規定了溴化鋰吸收式冷(溫)水機組的冷(熱)量修正。

　　雖然近年來溴化鋰吸收式機組在保持真空度、防結垢、防腐等方面采取了多方位的有效措施，產品質量大為提高，但真正做好、管理好還是有一定難度的。因為溴化鋰吸收式機組都是由換熱器組成，結垢和腐蝕的影響很大。從某些工程運行的情況看，因結垢、腐蝕造成的冷量衰減現象仍然存在。至于如何修正，可根據水質及水處理的實際狀況確定。

　　9.3.5 本條規定了溴化鋰吸收式三用直燃機的選型要求。

　　由于此機型具備系統簡單、占用面積小等優點，在實際工程中有廣泛應用，在設計選型中需注意以下問題：三用機的工作模式混淆，被曲解為同時供冷、供熱、供生活熱水，實際上應該是夏季單供冷、供冷及供生活熱水，春秋季供生活熱水，冬季供暖、供暖及供生活熱水。

　　有如此多的用途，三用機受到業主的歡迎。由于在設計選型中存在一些問題，致使在實際工程使用中出現不盡如人意之處。分析其原因是：

　　(1)對供冷(溫)和生活熱水未進行日負荷分析與平衡，由于機組能量不足，造成不能同時滿足各方面的要求。

　　(2)未進行各季節的使用分析，造成不經濟、不個理運行、效率低、能耗大。

　　(3) 在供冷(溫)及生活熱水系統內未設必要的控制與調節裝置，管理無法優化，造成運行混亂，達不到便用要求，以致運行成本提高。

　　直燃機是價格昂貴的設備，尤其是三用機，要搞好合理匹配、系統控制、提高能源利用率是設計選型的關鍵。當難以滿足生活熱水供應要求，又影響供冷(溫)質量時，即不符合本條和本規范第9.3.3條的要求時，應另設專用熱水機組提供生活熱水。

　　9.3.6 本條規定了溴化鋰吸收式機組的水質要求。

　　吸收式機組對水質的要求較高，應滿足國家現行相關標準的要求，以防止和減少對機組換熱管的結垢和腐蝕。

　　9.3.7 本條規定了直燃型機組的儲油、供油、燃氣系統的設計要求。

　　直燃型溴化鋰吸收式冷(溫)水機組儲油、供油、燃氣供應及煙道的設計應符合現行國家標準《鍋爐房設計規范》GB 50041、《建筑設計防火規范》GB  50016、《城鎮燃氣設計規范》GB 50028、《工業企業煤氣安全規程》GB 6222等的要求。

　　9.4 熱 泵

　　9.4.1 本條規定了空氣源熱泵冷(熱)水機組的選型原則。

　　本條提出選用空氣源熱泵冷(熱)水機組時應注意的問題：

　　(1)空氣源熱泵機組應優選機組性能系數較高的產品，以降低投資和運行成本。此外，先進科學的融霜技術是機組冬季運行的可靠保障。機組冬季運行時，換熱盤管強度低于露點溫度時，表面產生冷凝水，冷凝水低于0℃就會結霜，嚴重時就會堵塞盤管，明顯降低機組效率，為此必須除霜。除霜方法有多種，包括原始的定時控制、溫度傳感器控制和近幾年發展的智能控制，最佳的除霜控制應是判斷正確，除霜時間短，做到完美是很難的。設計選型時應進一步了解機組的除霜方式，通過比較判斷后確定。

　　(2)機組多數安裝在屋面，應考慮機組噪聲對周邊建筑環境的影響，尤其是夜間遠行，若噪聲超標不但會遭到投訴，還會被勒令停止運行。

　　(3)在北方寒冷地區采用空氣源熱泵機組是否合適，根據一些文獻分析和對北京、西安、鄭州等地實際使用單位的調查，歸納意見如下：

　　1)日間使用，對室溫要求不太高的建筑可以采用;

　　2)室外計算溫度低于—20℃的地區，不宜采用;

　　3)當室外強度低于空氣源熱泵平衡點溫度(即空氣源熱泵供熱量等于建筑耗熱量時的室外計算溫度)時，應設置輔助熱源。在輔助熱源使用后，應注意防止冷凝溫度和蒸發溫度超出機組的使用范圍。

　　以上僅從技術角度指出了空氣源熱泵在寒冷地區的使用，設計時還需從經濟角度全面分析。在有集中供熱的地區就不宜采用。

　　一些公司已推出適用于低溫環境(—12℃～20℃)運行的機組，為在寒冷地區推廣應用空氣源熱泵創造了條件。同時空氣源熱泵還可以拓寬現有的應用途徑，如和水源熱泵串級應用，為低溫熱水輻射供暖系統提供熱源等。

　　我國幅員遼闊、氣溫差異較大，對空氣源熱泵的應用應按可靠性與經濟性為原則因地制宜地結合當地的綜合條件而確定。

　　9.4.2 本條規定了空氣源熱泵機組的制熱量計算。

　　空氣源熱泵機組的冬季制熱量會受到室外空氣溫度、濕度和機組本身的融酸性能的影響，在設計工況下的制熱量通常采用下式計算：

　　式中：Q——機組設計工況下的制熱量(kW);

　　q——產品標準工況下的制熱量(標準工況：室外空氣干球溫度7℃、濕球溫度6℃)(kW);

　　K1——使用地區室外空氣調節計算干球溫度的修正系數，按產品樣本選取;

　　K2——機組融霜修正系數，應根據生產廠家提供的數據修正，當無數據時每小時融霜一次取0.9，兩次取0.8。

　　每小時融霜次數可按所選機組融霜控制方式，冬季室外計算溫度、濕度選取或向生產廠家咨詢。對于多聯機空調系統，還要考慮管長的修正。

　　9.4.3 本條規定了地埋管地源熱泵系統設計的基本要求。

　　1 地埋管地源熱泵系統的采用首先應根據工程場地條件、地質勘查結果，評估埋地管換熱系統實施的可能性與經濟性。

　　2  利用巖土熱響應實驗進行地埋管換熱器的設計，是將巖土綜合熱物性參數、巖土初始平均溫度和空調冷熱負荷輸入專業軟件，在夏季工況和冬季工況運行條件下進行動態耦合計算，通過控制地埋管換熱器夏季運行期間出口最高溫度和冬季運行期間進口最低溫度，進行地埋管換熱器的設計。

　　3  采用地埋管地源熱泵系統，埋管換熱系統是成敗的關鍵。這種系統的設計與計算較為復雜，地埋管的埋管形式、數量、規格等應根據系統的換熱量、埋管土地面積、土壤的熱物理特性、地下巖土分布情況、機組性能等多種因素確定。

　　4  地源熱泵地埋管系統的全年總釋熱量和總吸熱量(單位均為kW·h)基本平衡是地埋管地源熱泵系統成敗的關鍵。對于地下水徑流流速較小的地埋管區域，在計算周期內，地源熱泵系統總釋熱量和總吸熱量應相平衡。兩者相差不大指兩者的比值為0.8～1.25。對于地下水徑流流速較大的地埋管區域，地源熱泵系統總釋熱量和總吸熱量可以通過地下水流動(帶走或獲取熱量)取得平衡。地下水徑流流速的大小區分原則為：1個月內，地下水的流動距離超過沿流動方向的地埋管布置區域的長度為較大流速;反之，為較小流速。

　　5  當無法取得地埋管系統的總釋熱量和總吸熱量的平衡時，設計可以通過增加輔助熱源或冷卻塔輔助散熱的方法解決;還可以采用設置其他冷、熱源與地源熱泵系統聯合運行的方法解決，通過檢測地下土壤溫度，調整運行策略，保證整個冷、熱源系統全年的高效率運行。

　　6 地埋管泄漏后，防凍劑會造成污染，故不建議使用。

　　9.4.4 本條規定了地下水水源熱泵的基本要求。第4款為強制性條款。

　　1  應通過工程場地的水文地質勘查、試驗資料，取得地下水資源詳細數據，包括連續供水量、水溫、地下水徑流方向、分層水質、滲透系數等參數。有了這些資料才能判定采用地下水的可能性。水源熱泵的正常運行對地下水的水質有一定的要求。為滿足水質要求可采用具有針對性的處理方法，如采用除砂器、除垢器、除鐵處理等。正確的水處理手段是保證系統正常運行的前提，不容忽視。

　　2  采用變流量設計是為了盡量減少地下水的用量和減少輸送動力消耗。但要注意的是：當地下水采用直接進入機組的方式時，應滿足機組對最小水量的限制要求和最小水量變化速率限制的要求，這一點與冷水機組變流量系統的要求相同。

　　3  地下水直接進入機組還是通過換熱器后間接進入機組，需要根據多種因素確定，包括水質、水溫和維護的方便性。水質好的地下水宜直接進入機組，反之采用間接方法;維護簡單工作量不大時采用直接方法，反之亦然;地下水直接進入機組有利于提高機組效率，反之亦然。因此設計人員可以通過技術經濟分析后確定，本條提供的方法正是遵照了這些原則。

　　4  為了保護寶貴的地下水資源，要求采用地下水全部回灌，并回灌到原取水層?；毓嗟皆∷畬涌尚纬扇∷?、回灌水的良性循環，既保障了水源熱泵系統的穩定運行，又避免了人為改變地下水資源環境。

　　9.4.5 本條規定了水源熱泵設計的原則。

　　1 在工程方案設計時，通?？杉僭O所使用的水源溫度計算出機組所需的總水量。然后進行技術經濟比較。

　　2  充足穩定的水量、合適的水溫、合格的水質是水源熱泵系統正常運行的重要因素。機組冬、夏季運行時對水源溫度的要求不同，一般冬季不宜低于10℃，夏季不宜高于30℃，采用地表水時應特別注意。有些機組在冬季可采用低于10℃的水源，但使用時應進行技術經濟比較。關于水質，在目前還未設有機組產品標準的情況下，可參照下列要求：pH值為6.5～8.5，CaO含量<200mg/L，礦化度<3g/L，Cl-<100mg/L，SO2-4<200mg/L，Fe2+<1mg/L，H2S<0.5mg/L，含砂量<1/200000。

　　3  水源的供給分直接供水和間接供水(即通過板式換熱器換熱)。采用間接供水，可保證機組不受水源水質不好的影響，能減少維修費用和延長使用壽命，尤其是采用小型分散式系統時，應采用間接式供水。當采用大、中型機組集中設置在機房時，可視水源水質情況確定。如果水質符合標準，不需采取處理措施時，可采用直接供水。

　　9.4.6 本條規定了水環熱泵空氣調節系統的設計要求。

　　1  循環水的溫度范圍是根據熱泵機組的正常工作范圍、冷卻塔的處理能力和使用板式換熱器時的水溫確定的。為使水溫保持在這個范圍內，需設置溫度控制裝置，用水溫控制輔助加熱裝置和排熱裝置的運行。

　　2  由于熱泵機組換熱器對循環水水質有較高的要求，一般不允許直接采用與大氣直接接觸的開式冷卻塔。采用閉式冷卻塔能夠保證水質且系統簡單，但價格較高(為開式冷卻塔的2～3倍)、重量較大(為開式冷卻塔的4倍左右)，我國目前產品較少;采用換熱器和開式冷卻塔的系統，也可以保證流經熱泵機組的水質，但多一套循環水系統，系統較復雜且增加了水泵能耗;因此需經技術經濟比較后確定循環水系統方案，一般認為系統較小時可采用閉式冷卻塔。

　　3 水環熱泵空氣調節系統的最大優勢是冬季可減少熱源供熱量，但要考慮白天和夜間等不同時段的需熱和余熱之間的熱平衡關系，經分析計算確定其數值。

　　9.5 蒸發冷卻冷水機組

　　9.5.1  根據水蒸發冷卻原理，蒸發冷卻冷水機組制取的冷水溫度受氣象條件的限制，在不同的氣象條件下制取的冷水溫度有所不同。直接蒸發冷卻冷水機組和間接蒸發冷卻冷水機組的供水溫度主要取決于室外濕球溫度和干、濕球溫度差。采用間接-直接蒸發冷卻冷水機組的供水溫度介于低于濕球溫度而接近露點溫度的范圍。表9列舉了部分地區的間接-直接蒸發冷卻冷水機組適宜的供水溫度計算結果。

　　表9 西北地區主要城市間接-直接蒸發冷卻冷水機組出水溫度計算結果

　　9.5.2 本條規定了蒸發冷卻冷水機組設計供回水溫差的要求，為新增條文。

　　蒸發冷卻冷水機組按照末端溫差可分為：大溫差型冷水機組，其適宜的最大溫差為10℃;小溫差型冷水機組，其適宜的最大溫差為5℃。采用何種形式的冷水機組應結合當地室外空氣計算參數、室內冷負荷特性、末端設備的工作能力合理確定，水系統溫差過小會增加水泵運行功耗，水系統溫差過大會增加冷水機組單位冷量的能耗，應根據技術經濟合理的要求確定蒸發冷卻冷水機組設計供回水溫差。

　　9.5.3 本條是關于采用蒸發冷卻冷水機組時空調末端水系統的規定，為新增條文。

　　根據不同的連接方式其對應的水系統流程通常有三種方式：

　　(1)獨立式[圖4(a)]：供給顯熱末端的冷水直接回到冷水機組，新風機組不利用末端的回水。

　　(2)串聯式[圖4(b)]：供給顯熱末端的冷水經顯熱末端利用后再通過新風機組的空氣冷卻器預冷新風，然后回到冷水機組。該形式的系統就是為了更好地利用于空氣能“自然冷卻”，從而減少顯熱末端需處理的顯熱負荷，相比獨立式系統進一步降低了冷水機組的裝機容量，減少了管道輸送系統及末端設備;

　　(3)并聯式[圖4(c)]：冷水機組制取的冷水分別單獨供給顯熱末端與新風機組，然后顯熱末端與新風機組的回水混合后回到冷水機組。該系統相比于串聯式，冷水機組的供回水溫差較小但冷水流量較大。該系統進一步提高了新風機組的降溫能力，但是對建筑物的占用空間較大。

　　圖4 蒸發冷卻水系統流程

　　9.5.4 本條是關于蒸發冷卻冷水機組選型的規定，為新增條文。

　　蒸發冷卻冷水機組分為直接蒸發冷卻冷水機組、間接蒸發冷卻冷水機組、間接-直接蒸發冷卻冷水機組。

　　(1)直接蒸發冷卻冷水機組的產出介質為冷水，冷水由滴水填料式直接蒸發冷卻或噴淋式直接蒸發冷卻制取。工作介質(冷卻排風)與產出介質(冷水)直接接觸，工作介質溫度升高，濕度增加，排至室外，而產出介質降溫后，送入室內顯熱末端，如干式風機盤管、輻射末端、冷梁等。

　　(2)間接蒸發冷卻冷水機組的產出介質為冷水，冷水由噴淋式冷卻盤管制取。工作介質(冷卻排風及循環噴淋水或冷卻水)與產出介質(冷水)不直接接觸，產出介質始終在冷卻盤管內流動，通過冷卻盤管壁與外界工作介質進行換熱，工作介質溫度升高，排至室外，而管內的產出介質降溫后，送入室內顯熱末端，如干式風機盤管、輻射末端、冷梁等。

　　(3)間接-直接蒸發冷卻復合冷水機組的產出介質為冷水，其工作過程就是間接蒸發冷卻和直接蒸發冷卻的復合過程。首先室外空氣先經過一個間接蒸發冷卻器實現等濕降溫后再經過滴水填料與循環水充分接觸，實現等焓降溫直接蒸發冷卻，通過這個間接-直接蒸發冷卻復合冷水機組，可以獲得較低溫度的冷水，其中間接蒸發冷卻器可以為表冷器或管式間接蒸發冷卻器等，其中之一設備形式示意圖如圖5中所示。

　　圖5 間接-直接蒸發冷卻冷水機組示意圖

　　蒸發冷卻冷水機組選型時應根據室外氣象條件而定。我國幅員遼闊，地區海拔差異很大，受海上風及地理位置等因素的影響，形成濕熱、溫濕、干旱及半干旱等多樣氣候條件，多樣的氣候條件決定了蒸發冷卻冷水機組在不同的地區有不同的適用性。

　　9.6 冷熱電聯供

　　9.6.1 本條規定了冷熱電聯供系統的配置原則，為新增條文。

　　本規范提到的冷熱電聯供是適用于工廠類工業建筑的分布式冷熱電聯供系統，不包括大型工業開發區類大型熱電聯供系統。系統配置形式與特點見表10。

　　表10 系統配置形式與特點

　　9.6.2 本條規定了煙氣余熱利用方式，為新增條文。

　　1  采用余熱鍋爐生產熱水或蒸汽用于供熱，采用熱水或蒸汽型溴化鋰吸收式冷水機組供冷，是比較穩妥的一種余熱利用方式。煙氣成分隨燃料的不同而不同，含塵量大，含粘接性煙塵、有腐蝕性的煙氣，對設備的要求較高，煙氣型余熱鍋爐技術上成熟，能夠克服這些技術上的難題。而熱水或蒸汽型溴化鋰吸收式冷水機組技術上也是較成熟的。

　　2 當煙氣成分、參數較適合采用溴化鋰吸收式冷、熱水機組時，可直接采用溴化鋰吸收式冷、熱水機組供冷、供熱;

　　3 本款是第1款和第2款的綜合。

　　9.7 蓄冷、蓄熱

　　9.7.1 本條規定了蓄冷的條件。

　　1～3  采用蓄冷方式或者是為了節約初投資，或者是為了節約運行費用，但兩者都只能作為采用蓄冷方案的必要條件而非充分條件，所以還應從技術經濟層面上入手，做到方案整體上最優。

　　4 特殊場合，如礦山的避險硐室，采用相變蓄冷裝置蓄冷，作為災難時降溫使用。

　　5 這里指的是供電能力有限的情況。

　　9.7.2 本條規定了集中蓄熱的條件。

　　蓄熱要比蓄冷應用的更為普遍。蓄熱的介質包括水、相變材料等。

　　9.7.3 本條規定了蓄冷空調負荷計算和蓄冷方式的選擇，為新增條文。

　　1  對于一般的工業建筑來說，典型設計蓄冷時段通常為一個典型設計日。對于全年非每天使用(或即使每天使用但使用負荷并不總是滿負荷的廠房，如階段性工藝生產等)，其滿負荷使用的情況具有階段性，這是根據實際負荷使用的階段性周期作為典型設計蓄冷時段來進行的。

　　由于蓄冷系統存在間歇運行的特點，空調系統不運行的時段內，建筑構件(主要包括樓板、內墻)仍然有傳熱而形成了一定的蓄熱量，這些蓄熱量需要空調系統來帶走。因此在計算空調蓄冷系統典型設計日的總冷量(kW·h)時，除計算空調系統運行時間段的冷負荷外，還應考慮上述附加冷負荷。

　　2  對于用冷時間短，并且在用電高峰時段需冷量相對較大的系統，可采用全負荷蓄冷;一般工程建議采用部分負荷蓄冷。在設計蓄冷-釋放周期內采用部分負荷的蓄冷空調系統，應考慮其在負荷較小時以全負荷蓄冷方式運行。

　　9.7.4 本條規定了選擇載冷劑的要求。

　　蓄冰系統中常用的載冷劑是乙烯乙二醇水溶液，其濃度愈大，凝固點愈低。一般制冰出液溫度為—7℃～—6℃，蓄冰需要其蒸發溫度為—11℃～—10℃，因此希望乙烯乙二醇水溶液的凝固溫度在—14℃～—11℃之間。所以常選用乙烯乙二醇水溶液體積濃度為25%左右。

　　9.7.5 本條規定了乙烯乙二醇水溶液作為載冷劑的要求。

　　1  乙烯乙二醇水溶液系統的溶液膨脹箱，容量計算原則與水系統中的膨脹水箱相同，存液和補液設備一般由存液箱和補液泵組成，存液箱兼作配液箱使用。補液泵揚程、存液箱容積按本規范  第9.9.13條和第9.9.14條的相關規定計算確定。對冰球式系統尚應考慮冰球結冰后的膨脹量。

　　2 乙烯乙二醇水溶液的物理特性與水不同，與水相比，其密度和黏度均較大，而熱容量較小，故對一般水力計算得出的水管阻力、溶液流量均應進行修正。

　　3 蓄冷系統的載冷劑一般選用乙烯乙二醇水溶液，遇鋅會產生絮狀沉淀物。

　　4 由載冷劑乙烯乙二醇水溶液直接進入空氣調節系統末端設備時，要求空氣調節水管路系統安裝后確保清潔、嚴密，而且管材不得選用鍍鋅管材。

　　5 載冷劑乙烯乙二醇水溶液管高處與水系統一樣會有空氣集存，應予以即時排除。

　　6 多臺并聯的蓄冰裝置采用并聯連接時，設置流量平衡閥是為了保證每臺蓄冰裝置流量分配均衡，從而實現均勻蓄冷和取冷。

　　7  載冷劑系統中的閥門性能非常重要，它們直接影響系統中各種運行工況之間的正確轉換，而且要確保在制冰工況下，防止低溫溶液進入板式換熱器，引起用戶側不流動的水凍結，破壞板式換熱器的結構。

　　8 一個冰蓄冷系統，常用的運行工況有：蓄冰、蓄球裝置單獨供冷、制冷機單獨供冷，制冷機與蓄冰裝置聯合供冷等。實現工況轉換宜配合自動控制。

　　9.7.6 本條規定了蓄冰裝置的設計要求。

　　1  蓄冷裝置種類很多，蓄冷與取冷的機理也各不相同，因而其性能特征不同。蓄冷特性包括兩個內容，即為保證在電網的低谷時段(一般約為7～9時)完成全部冷量的蓄存，應能提供出的兩個必要條件：確定制冷機在制冰工況下的最低運行溫度(一般為—4℃～—8℃)，用以計算制冷機的運行效率，根據最低運行溫度及保證制冷機安全運行的原則，確定載冷劑的濃度(一般為體積濃度25%～30%)。

　　2  對用戶及設計單位來說，蓄冰裝置的取冷特性是非常重要的，因為所選蓄冰裝置在融球取冷時，冷水溫度能否保持、逐時取冷量能否保證是一個空氣調節系統穩定運行的前提條件之一。所以蓄冰裝置的完整取冷特性曲線中，應能明確給出裝置逐時可取出的冷量(常用取冷速率來表示和計算)及其相應的溶液溫度。

　　對取冷速率，通常有兩種定義法：

　　其一，取冷速率是單位時間可取出的冷量與蓄冰裝置名義總蓄冷量的比值，以百分數表示(一般球盤管式蓄冰裝置均按此種方法給出);

　　其二，取冷速率是菜單位時間取出的冷量與該時刻蓄冰裝置內實際蓄存的冷量的比值，以百分數表示(一般封裝式蓄冰裝置均按此種方法給出)。

　　由于定義不同，在相同取冷速率時，實際上取出的冷量并不相等。因此在選擇產品時，務必首先了解清楚其定義方法。

　　9.7.7 本條規定了設備容量的確定。

　　全負荷蓄冰系統初投資最大，占地面積大，但運行費最節省。部分負荷蓄冰系統則既減少了裝機容量，又有一定蓄能效果，相應減少了運行費用。本規范附錄L中所指一般空氣調節系統運行周期為1天21h，實際工程(如教堂)使用周期可能是一周或其他。

　　一般產品規格和工程說明書中，常用蓄冷量量綱為冷噸(RT·h)時，它與標準量綱的關系為;1RT·h=3.517kW·h。

　　9.7.8 本條規定了蓄冰時段供冷措施。

　　1 蓄冰時段內供冷負荷較小時，為了整個系統的簡化，建議在大系統制冰工況下，在環路中增設小循環泵取冷管路，保證少量用冷需求。

　　2  一般制冷機在制冰工況下效率比較低，連續空氣調節負荷可以讓冷機在空氣調節工況下連續運行解決供冷，以保證制冷機的運行效率永遠最高。即在系統中另設制冷機按空氣調節工況運行來負擔這部分負荷，以保證系統運行更為節能與節省運行費。這臺制冷機稱為基載制冷機，意為滿足基本需求的制冷機。當然，制冰冷機和蓄冰裝置容量計算中不需考慮這部分負荷。

　　9.7.9 本條規定了冰蓄冷系統的冷水供回水溫度的溫差要求。

　　采用蓄冷空調系統時，由于能夠提供比較低的供水溫度，應加大冷水供回水溫差，節省冷水輸送能耗。在蓄冰空調系統中，由于系統形式、蓄冰裝置等的不同，供水溫度也會存在一定的區別，因此設計中要根據不同情況來確定。

　　設計中要根據不同蓄冷介質和蓄冷取冷方式來確定空調冷水供水溫度。各種方式常用冷水溫度范圍可參考表11。表11中也列出了采用水蓄冷時的適宜供水溫度。

　　表11 不同蓄冷介質和蓄冷取冷方式的空調冷水供水溫度(℃)

　　9.7.10 本條規定了共晶鹽相變材料的蓄冷，為新增條文。

　　作為蓄冰裝置，不論其發生相變的材料是水還是其他共晶鹽，都要求蓄冷和取冷特性應滿足本規范的要求。

　　水最適于作首選的相變材料，但其相變結冰溫度有限，只能在0℃時進行，因此要求制冷機需在雙工況下工作。制冰時蒸發器出液溫度需降至—8℃～—5℃，致使制冷效率大幅度下降。如果制冷機不便于實現雙工況下工作，而又想利用蓄冷系統，則要利用相變材料。為配合一般制冷機工作，常選相變溫度為4℃～8℃。若為特殊工藝服務，如食品、制藥等行業，可根據要求選用不同的相變溫度。

　　9.7.11 本條規定了水蓄能系統設計。

　　1  為防止蒸發器內水的凍結，一般制冷機出水溫度不宜低于4℃，而且4℃水密度最大，便于利用溫度分層蓄存，通?？衫脺夭顬?℃～7℃，特殊情況利用溫差可達8℃～10℃。

　　2  水池蓄冷、蓄熱系統的設計，關鍵是要盡量提高水池的蓄能效率。因此蓄冷、蓄熱水池容積不宜過小，以免傳熱損失所占比例過大。水池加深有利于冷熱水分層，能減少水池內冷熱水的摻混。加深形式可以多種多樣，如水池保溫和內壁的處理，進出水口的布置等。結構可以是鋼結構或混凝土結構。

　　3 一般蓄能槽均為開式系統，管路設計一定要配合自動控制，防止水倒灌和管內出現真空(尤其對蓄熱水系統)。

　　9.7.12 本條是關于消防水池不得兼作蓄熱水池的規定，為強制性條文。

　　熱水不能用于消防，消防水池不得作為蓄熱水池使用。使用專用消防水池需要得到消防部門的認可。

　　9.8 換熱裝置

　　9.8.1 本條規定了換熱器的選型原則。換熱裝置是一個含義很廣的概念，在本章專指冷熱源處常用到的換熱裝置。

　　1  目前可選用的換熱器品種繁多，某些產品樣本所列參數，選型表所列數據并非真實可靠，以樣本的傳熱系數來區別產品的先進與否也比較困難，因為傳熱系數計算極其復雜，變化因素很多，與一、二次熱源的流體介質、溫度、流速及諸多熱工系數的取值相關。在一些換熱器樣本中，對傳熱系數的標注均不相同。如3000W/(m2/℃)、4000W/(m2·℃)、3000W/(m2·℃)～7000W(m2·℃)等，從這些數據中難以判斷產品的先進性。因此在選型時，應按生產廠的技術實力、生產裝備，樣本資料的科技含量、市場占有率、用戶反應等情況綜合考慮。

　　2  換熱介質理化特性是確定換熱器類型、構造、材質的重要因素，例如，水-水板式換熱器由于結構緊湊、易于實現小溫差換熱的特點，在供暖空調中被廣泛使用，但高溫汽-水熱交換器不適合采用板式換熱器，因為板式換熱器所用的膠墊在高溫下使用壽命短。又如，當換熱介質含有較大粒徑雜質時，應選擇高通過性流道形式的換熱器。

　　9.8.2 本條規定了換熱器的容量計算。

　　換熱器的容量應根據計算的冷、熱量進行選擇，其臺數與單臺的供冷、供熱能力應滿足換熱量的使用需求、分期增長的計劃及考慮熱源可靠穩定性等因素。

　　9.9 空氣調節冷熱水及冷凝水系統

　　9.9.1 本條規定了空氣調節冷水參數。

　　工藝性空氣調節系統冷水供回水溫度，應根據空氣處理工藝要求，并在技術可靠、經濟合理的前提下確定。舒適性空氣調節系統冷熱水參數，應考慮冷熱源、末端、循環泵功率的影響等因素，通過技術經濟比較后確定。原規范規定：空氣調節冷水供水溫度：5℃～9℃，一般為7℃;空氣調節冷水供回水溫差：5℃～10℃，一般為5℃。由于工業建筑中工藝性空調系統種類繁多、要求各異，同時隨著冷熱源設備種類的增加、技術的進步、新的節能環保政策的出臺等因素，上述參數顯得過于簡單、概括，但要全面概括各種情況，規范的篇幅可能過長，因此本規范中只提出原則性規定。

　　工業項目中生產用制冷和空氣調節用制冷有時合并設置制冷站，甚至合并設置制冷系統，在工藝用冷為主時，冷媒參數應隨工藝要求確定。

　　僅按設備種類劃分，空氣調節冷水參數的確定原則如下：

　　1  采用冷水機組直接供冷時，空調冷水供回水溫度可按設備額定工況取7℃/12℃。循環水泵功率較大的工程(如廠區集中供冷)，在綜合考慮制冷機組性能系數和制冷量影響的前提下，可適當降低供水溫度、加大空調冷水供回水溫差。

　　2  采用蓄冷裝置的供冷系統，空調冷水供水溫度應根據采用蓄冷介質和蓄冷、取冷方式確定，并應符合本規范第9.7.9條的相關規定;當采用蓄冷裝置能獲得較低的供水溫度時，應盡量加大供回水溫差。

　　4  采用蒸發冷卻或天然冷源制取空調冷水時，空調冷水的供水溫度應根據當地氣象條件和末端設備的工作能力合理確定;當采用強制對流末端設備時，空調冷水供回水溫差不宜小于4℃。

　　9.9.2 本條規定了空氣調節熱水供回水溫差。

　　1  確定熱水供回水溫度時，也應綜合各種因素，經技術經濟比較后確定。冷熱盤管夏季供冷、冬季供熱，換熱面積較大，熱水溫度不宜過高，供水溫度50℃～60℃，供回水溫差不宜小于10℃;專用加熱盤管不受夏季工況的限制。

　　2  對于工業廠房，一次熱源的溫度一般較高，供暖空調設備有使用高溫熱水的條件。使用高溫熱水，可減小加熱器面積，獲得較高的送風溫度，大溫差供水系統輸送能耗低、管材消耗小，因此規定：工藝性空調系統設專用加熱盤管時，供水溫度宜為70℃～130℃，供回水溫差不宜小于25℃。

　　3  采用直燃式冷(溫)水機組、空氣源熱泵、水源熱泵等作為熱源時，空調熱水供回水溫度和溫差應按設備要求和具體情況確定，并應使設備具有較高的供熱性能系數。

　　9.9.5 本條規定了直接供冷空調水系統的設計。

　　暖通術語規定如下：是同一個水系統，直接供冷，稱為一級泵、二級泵等;經過了換熱、劃分成了不同的水系統，間接供冷，稱為一次泵、二次泵等。

　　1  冷水機組定流量、負荷側變流量的一級泵系統，形式簡單，通過末端用戶設置的水路兩通自動控制閥調節各末端的水流量，是目前應用最廣泛、最成熟的系統形式。在冷水機組允許、控制方案和運行管理可靠的前提下，為了節能，在技術經濟條件合理時，也可采用冷水機組、負荷側均變流量的一級泵系統。

　　2 負荷側應按變流量系統設計，末端設備水路上設電動或氣動閥，與末端設備聯動。水路閥采用雙位閥或調節閥。

　　3 一級泵系統是較常用的系統形式。

　　4、5 二級泵的選擇設計：

　　(1)關于系統作用半徑較大、設計系統阻力較高。

　　機房冷源側阻力變化不大，因此系統設計水流阻力較高的原因一般是由于系統作用半徑造成的，因此系統阻力是推薦采用二級泵或多級泵系統的充分必要條件。通過二級泵的變流量運行，可大大節約系統耗能。

　　(2)關于二級泵不分區域并聯設置。一級泵負擔冷源側水系統阻力，二級泵負擔負荷側水系統阻力，通過運行調控，可實現水泵運行節能。

　　(3)關于分區域設置二級泵。當有些系統或區域空調冷熱水的溫度參數與冷熱源的溫度參數不一致，又不單獨設置冷熱源時，可采用設置二級混水泵和混水閥調節水溫的直接供冷系統;當不同區域管網阻力相差較大時，分區域分別設置二級泵，有利于水泵運行節能。

　　6 多級泵的選擇設計：

　　當系統作用半徑大，即使采用二級泵系統，仍然揚程過高時，宜采用多級泵系統。對于冷熱源集中設置且各建筑分散的大規模冷、熱水系統，當輸送距離較遠且各用戶管路阻力相差懸殊或用戶所需水溫不一致時，宜按系統或區域分別設置多級泵系統。

　　9.9.6 本條是關于二級泵或多級泵系統的設計，為新增條文。

　　1  一、二級泵之間的旁通管稱為平衡管(也稱盈虧管、耦合管)，其兩側接管端點，即為一級泵和二級泵負擔管網阻力的分界點。當一、二級泵流量在設計工況完全匹配時，平衡管內應無水流通過，兩端無壓差。當一、二級泵流量在調節工況時，平衡管內有水流通過，保證冷源側通過蒸發器的流量恒定，同時負荷側的流量按需供給。為了防止平衡管內水‘倒流’現象，應進行水力計算。當分區域設置的二級泵采用分布式布置時，如平衡管遠離機房設在各區域內，定流量運行的一級泵需負擔機房和外網的阻力，應按最不利區域所需壓力配置，功率很大，同時較近各區域平衡管前的資用壓力過大，需用閥門調節克服，不符合節能，因此推薦平衡管的位置在冷源站房內。當平衡管內有水流通過時，也應盡量減少平衡管阻力，因此管徑盡量大。

　　2  二級泵或多級泵可集中設置在冷源站房內，也可以設在服務的各區域內。集中設置管理簡單，當水系統分區較多時，可考慮將二級泵或多級泵設置在各服務區內，但需校核從平衡管的分界點至二級泵或多級泵入口的阻力不應大于定壓點高度，防止二級泵或多級泵入口處出現進氣和氣蝕。

　　3 二級泵或多級泵采用變頻調速泵，比僅采用臺數調節更節能。

　　9.9.7 本條是關于二次側空調水系統的設計，為新增條文。

　　直接供冷(熱)不滿足使用要求時可通過換熱間接供冷(熱)。

　　1 按變流量系統設計時，末端設備應設溫控兩通閥，循環泵宜采用變頻調速泵。

　　2 這里的分區域設置二次水系統，其原理與分區域設二級泵或多級泵相似。

　　9.9.8 本條是關于冷源側定流量運行、負荷側變流量運行時，空調水系統的設計。

　　(1)多臺冷水機組和循環水泵之間宜采用一對一的管道連接方式(不包括冷源側、負荷側均變流量的一級泵系統)。當冷水機組與冷水循環泵之間采用一對一連接有困難時，常采用共用集管的連接方式，當一些冷水機組和對應的冷水泵停機，應自動隔斷停止運行的冷水機組的冷水通路，以免流經運行冷水機組的流量不足。對于冷源側、負荷側均變流量的一級泵系統，冷水機組和冷水循環泵可不一一對應，并應采用共用集水管連接方式。冷水機組和冷水循環泵的臺數變化及運行狀態應根據負荷變化獨立控制。

　　(2)空調末端裝置應設置自控兩通閥(包括開關控制和連續調節閥門)，才能實現系統流量按需求實時改變。

　　(3)工業上除電動兩通閥外，也常用氣動兩通閥。

　　(4)自控旁通閥的口徑應按本規范第11.2.8條的規定通過計算閥門流通能力(即流量系數)來確定，防止閥門選擇過大。對于設置多臺相同容量冷凍機組的系統，該設計流量就是一臺冷水機組的流量。對于設置冷水機組大小搭配的系統，通常情況是多臺大機組聯合運行，小機組停運，但也可能有其他的大小搭配運行模式，但從冷水機組定流量運行的安全原則考慮，旁通閥設計流量選取容量最大的單臺冷水機組的額定流量。

　　9.9.9 本條是關于冷源側、負荷側均變流量運行時，空調水系統的設計。

　　1 對適應變流量運行的冷水機組應具有的性能提出了要求。

　　2 水泵采用變速控制模式，其被控參數應經過詳細的分析后確定，包括采用供回水壓差、供回水溫差、流量、冷量以及上述參數的組合等控制方式。

　　3  雖然應用于該系統的冷水機組均是流量允許變化的機型，但均有各自安全運行的最小流量，為了確保冷水機組均能達到最小流量，供、回水總管間應設置設計流量取各臺冷水機組允許最小流量中的最大值的旁通調節閥(即空調末端全部關閉，冷凍機組在停機前，也可通過該旁通閥，有一個最低限度流量的冷凍水通過冷水機組)。

　　4  如果冷水機組蒸發器在設計流量下的水壓降相差較大，由于系統的不平衡，在變流量運行時，流經阻力較大機組的水流量可能低于機組允許的最小流量，故作出本款規定。

　　9.9.10 本條規定了冷熱水循環泵的選用原則。

　　1  對于兩管制系統，一般按系統的供冷運行工況選擇循環泵，供熱工況時系統和水泵工況不吻合，往往水泵不在高效率區運行或系統為小溫差大流量運行等，造成電能浪費，因此不宜冬、夏合用循環泵。當冬、夏季空氣調節水系統流量及系統阻力相差不大時，從減少投資和機房占用面積的角度出發，也可以合用循環泵。

　　2  為保證流經冷水機組蒸發器的水量恒定，并隨冷水機組的運行臺數的增減，向用戶提供適應負荷變化的空氣調節冷水流量，要求一級泵設置的臺數和流量與冷水機組“相對應”?？紤]到如模塊式冷水機組擁有多套蒸發器制冷系統的特殊情況，不再按原規范強調“一對一”，可根據模塊組裝成的冷水機組情況，靈活配備循環水泵臺數，且流量應與冷水機組相對應。

　　3  變流量運行的每個分區的各級水泵的流量調節，可通過臺數調節和水泵變速調節實現，但即使是流量較小的系統，也不宜少于2臺，是考慮在小流量運行時，水泵可以輪流檢修。但是同級水泵均采用變速方式時，如果臺數過多，會造成控制上的困難。系統不分區時，可認為是一個大區，“每個分區(冷熱水循環泵)不宜少于2臺”同樣適用。

　　4  空氣調節熱水循環泵的流量調節和水泵設置原則一般為流量調節，多數時間在小于設計流量狀態下運行，只要水泵不少于2臺，即可做到輪流檢修。但考慮到嚴寒及寒冷地區對供暖的可靠性要求較高，而且設備管道等有凍結的危險，強調水泵設置臺數不超過3臺時，宜設置備用泵，以免水泵檢修時，流量減少過多。上述規定與現行國家標準《鍋爐房設計規范》GB  50041中“供熱熱水制備”一章的相關規定相符。

　　9.10 空氣調節冷卻水系統

　　9.10.1 本條是關于冷卻水的循環使用和冷卻塔供冷、熱回收的規定。

　　為符合節水的要求，除采用地表水作為冷卻水情況外，冷卻水系統已不允許直流。冷水機組的冷凝廢熱也應通過冷卻水盡量得到利用。例如，夏季可作為生活熱水的預熱熱源，并宜在冷季充分利用冷卻塔冷卻功能進行制冷等。

　　9.10.2 本條規定了冷卻水水溫的限制和要求。

　　1  冷卻水最高溫度限制應根據壓縮式冷水機組冷凝器的允許工作壓力和溴化鋰吸收式冷(溫)水機組的運行效率等因素，并考慮濕球溫度較高的炎熱地區冷卻塔的處理能力，經技術經濟比較后確定。本規范參考相關標準提供的數值，并針對目前空氣調節常用設備的要求進行了簡化和統一，規定不宜高于33℃。

　　2  冷卻水水溫不穩定或過低會造成制冷系統運行不穩定、影響節流過程的正常進行、吸收式冷(溫)水機組出現結晶事故等，所以增加了對一般冷水機組冷卻水最低水溫的限制(不包括水源熱泵等特殊系統的冷卻水)。本規范參照了相關標準中提供的數值。隨著冷水機組技術配置的提高，對冷卻水進口最低水溫的要求也會有所降低，必要時可參考生產廠的具體要求。調節水溫的措施包括控制冷卻塔風機、控制供回水旁通水量等。

　　3  電動壓縮式冷水機組的冷卻水進出口溫差是綜合考慮了設備投資和運行費用、大部分地區的室外氣候條件等因素，推薦了我國工程和產品的常用數據。吸收式冷(溫)水機組的冷卻水因為經過吸收器和冷凝器兩次溫升，進、出口溫差比壓縮式冷水機組大，推薦的數據是按照我國目前常用產品要求確定的。當考慮室外氣候條件可采用較大溫差時，應與設備生產廠配合選用非標準工況冷卻水流量的設備。

　　9.10.3 本條是關于冷卻水循環泵的選擇。

　　1 為保證流經冷水機組冷凝器的水量恒定，要求冷卻水循環泵臺數和流量應與冷水機組相對應。

　　2 小型水冷柜式空氣調節器、小型戶式冷水機組等可以合用冷卻水系統。

　　3  冷卻水泵揚程包括冷卻水系統阻力、系統所需揚水高差，有布水器的冷卻塔和噴射式冷卻塔等進水口要求的壓力，這在工程設計中經常容易被忽略或漏掉，所以特作出本款規定。

　　9.10.4 本條規定了冷卻塔的設置要求。

　　1  同一型號的冷卻塔，在不同的室外濕球溫度條件和冷水機組進出口溫差要求的情況下，散熱量和冷卻水量不同，因此選用時需按照工程實際，對冷卻塔的名義工況下設備性能參數進行修正，得到設計工況下的冷卻塔性能參數，該參數應滿足冷水機組的要求。

　　2 有旋轉式布水器或噴射式等對進口水壓有要求的冷卻塔需保證其進水量，所以應和循環水泵相對應設置，詳見本規范第9.10.3條的條文說明。

　　3 為防止冷卻塔在0℃以下，尤其是間斷運行時結冰，應采取防凍措施，包括在冷卻塔底盤和室外管道設電加熱設施，以及在合適的高度設泄空閥等。

　　4 冷卻塔的設置位置不當，直接影響冷卻塔散熱量，且對周圍環境產生影響。

　　6 由冷卻塔產生火災是工程中經常發生的事故，因此作出本款規定。

　　7  由于雙工況制冷機組一般情況需晝夜運行，蓄冷工況和空調用冷工況冷凍水溫、制冷量均不同，在相同冷卻水量條件下，所需冷卻水進出水溫和溫差亦不同。故應選用能滿足兩種工況冷卻能力的冷卻塔。

　　8 選用可風量調節的冷卻塔，有利于冷卻塔進、出水溫差控制和節約電能。

　　9.10.5 本條規定了冷卻水水質的要求。

　　1  由于補充水的水質和系統內的機械雜質等因素，不能保證冷卻水系統水質，尤其是開式冷卻塔能使水與空氣大量接觸，造成水質不穩定，產生和積累大量水垢、污垢，滋生微生物等，使冷卻塔和冷凝器的傳熱效率降低，水流阻力增加，衛生環境惡化，對設備及管道造成腐蝕。因此為穩定水質，規定應采取相應措施。

　　3 電算機房專用水冷整體式空氣調節器或分區設置的水源熱泵機組等，這些設備內換熱器要求冷卻水潔凈，一般不能將開式系統的冷卻水直接送入機組。

　　4  在線清洗裝置，是指工作狀態下不停機清洗。有一種在線清洗裝置在制冷機組冷卻水入口向水系統內釋放清潔球，在機組冷卻水出口回收，并反復循環使用，自動清洗水冷管殼式冷凝器換熱管內壁，可以有效降低冷凝器的污垢熱阻，提高制冷效率。

　　9.10.6 本條規定了冷水機組和冷卻水泵之間的連接方式和保證冷凝器水流量恒定的措施。

　　冷卻水泵和冷水泵相同，與冷水機組之間有一對一連接和通過共用集管連接兩種接管方式;為使正常運行的冷水機組所需水量不分流，冷凝溫度穩定，冷水機組正常工作，共用集管接管時宜設電動或氣動閥，且與冷水機組和冷卻水泵連鎖。

　　9.10.7 本條規定了并聯冷卻塔管路的流量平衡。

　　在并聯冷卻塔之間設置平衡管或公用連通水槽是為了避免各臺冷卻塔補水和溢水不均衡，造成浪費。另外，冷卻塔進、出水管道設計時也應注意管道阻力平衡，以保證各臺冷卻塔要求的水量。

　　9.10.8 本條規定了并聯冷卻塔的水量控制。

　　冷卻塔的旋轉式布水器靠出水的反作用力推動運轉，因此需要足夠的水量和約0.1MPa的水壓才能夠正常布水;噴射式冷卻塔的噴嘴也要求約0.1MPa～0.2MPa的壓力。當并聯冷卻水系統中一部分冷水機組和冷卻水泵停機時，系統總循環水量減少，如果平均進入所有冷卻塔，每臺冷卻塔進水量過少，會使布水器或噴嘴不能正常運轉，影響散熱;冷卻塔一般遠高冷卻水泵，如采用手動閥門控制十分不便;因此要求共用集管連接的系統應設置能夠隨冷卻水泵頻繁動作的自控閥門，在水泵停機時關斷對應冷卻塔的進水閥，保證正在工作的冷卻塔的進水量。

　　9.10.9 本條規定了冷卻水的補水量和補水點。

　　1  開式冷卻水損失量占系統循環水量的比例計算或估算值：蒸發損失為每1℃水溫降0.185%;飄逸損失可按生產廠提供數據確定，無資料時可取0.3%～0.35%;排污損失(包括泄漏損失)與補水水質、冷卻水濃縮倍數的要求、飄逸損失量等因素相關，應經計算確定，一般可按0.3%估算。計算冷卻水補水量的目的是為了確定補水管管徑、補水泵、補水箱等設施，可以采用以上估算數值。

　　2 補水點位置應按是否設置集水箱確定。

　　集水箱的作用如下：

　　(1)可連通多臺并聯運行的冷卻塔，使各臺冷卻塔水位平衡;

　　(2)可減少冷卻塔底部存水盤容積及塔的運行重量;

　　(3)冬季使用的系統，停止運行時，冷卻塔底部無存水，可以防止靜止的存水凍結;

　　(4)可方便地增加系統間歇運行時所需存水容積，使冷卻水循環泵能夠穩定工作，詳見本規范第9.10.10條的條文說明;

　　(5)為多臺冷卻塔統一補水、排污、加藥等提供了方便操作的條件等。

　　設置水箱也存在占據機房面積、水箱和冷卻塔高差過大時浪費電能等缺點。因此是否設置集水箱應根據工程具體情況確定，這里不作規定。

　　9.10.10 本條規定了間歇運行的冷卻水系統的存水量。

　　間歇運行的冷卻水系統，在系統停機后，冷卻塔填料的淋水表面附著的水滴落下來。一些管道內的水容量由于重力作用，也從系統開口部位下落，系統內如沒有足夠的容納這些水量的容積，就會造成大量溢水浪費;當系統重新開機時，首先需要一定的存水量，以濕潤冷卻塔干燥的填料表面和充滿停機時流空的管道空間，否則會造成水泵缺水進氣空蝕，不能穩定運行。

　　不設集水箱采用冷卻塔底盤存水時，底盤補水水位以上的存水量不應小于冷卻塔布水槽以上供水水平管道內的水容量，以及濕潤冷卻塔填料等部件所需水量;當冷卻塔下方設置集水箱時，水箱補水水位以上的存水容積除滿足上述水量外，還應容納冷卻塔底盤至水箱之間管道等的水容量。

　　濕潤冷卻塔填料等部件所需水量應由冷卻塔生產廠提供，根據資料介紹，經測試，逆流塔約為冷卻塔標稱循環水量的1.2%，橫流塔約為1.5%。

　　9.10.11 本條規定了集水箱的設置位置。

　　當冷卻塔設置在多層或高層建筑的屋頂時，集水箱如設置在底層，不能利用高位冷卻塔的位能，過多地增加了循環水泵的揚水高度和電力消耗，不符合節能原則，故規定集水箱宜設置在冷卻塔的下一層，且冷卻塔布水器與集水箱設計水位之間的高差不應超過8m。

　　9.11 制冷和供熱機房

　　9.11.1 本條規定了制冷和供熱機房(不含鍋爐房，包含無壓熱水機房及換熱間)的布置和要求。

　　制冷和供熱機房的位置應根據工程項目的實際情況確定，盡可能設置在空氣調節負荷的中心，這樣可以避免環路長短不均，有利于各支路負荷的平衡，并能夠減少管路輸送長度和輸送能耗。

　　1  機房內設備運行噪聲比較大，為了保證機房內工作人員良好的工作環境，應設置值班室;設置控制室便于工作人員對機房內設備和末端進行控制和調節，是提高設備與系統管理水平、保障空氣調節質量、實現機房自動化控制的需要。

　　2  地下機房應設置機械通風，這是地下空間的通用要求。地下機房是否設置事故通風，需根據潛在的危險因素、可能發生事故的概率、機組對機房配置的要求等確定。

　　3 由于機房內設備的尺寸都比較大，因此設計時就需考慮預留好安裝洞和這些大型設備的運輸通道，防止建筑結構完成后設備的就位困難。

　　4 為了保證機房內的室內環境，對機房地面、照明、給排水以及溫度提出了要求。

　　9.11.2 本條規定了機房設備布置要求。

　　按當前常用的機型作了最小間距的規定。在設計布置時還是應盡量緊湊、不應寬打窄用、浪費面積，根據實踐經驗、設計圖面上因重疊的管道攤平繪制，管道甚多，看似機房很擠，完工后卻較寬松。所以按本條規定的間距設計一般不會擁擠。

　　9.11.3 本條規定了氨制冷機房的要求，為強制性條文。

　　氨是一種應用較廣泛的中壓中溫制冷劑，其ODP(消耗臭氧層潛值)和GWP(全球變暖潛值)均為0，是一種環境友好型制冷劑。氨具有較好的熱力學及熱物理性質，單位容積制冷量大，黏度小，流動阻力小，傳熱性能好。氨制冷機的COP(制冷能效比)比采用R22、R134a的制冷機高出約12%～19%。氨制冷機在我國冷藏行業得到了廣泛的應用，同樣適用于其他類型的工業建筑或民用建筑，但應尤其注意安全問題。

　　1 關于氨制冷機房的設置位置，在《采暖通風與空氣調節設計規范》GB  50019-2003中即有“氨制冷機房單獨設置且遠離建筑群”的規定，本次修訂在條文中增加了程度用詞“應”，并經編制組及審查專家組討論，確定其為強制性條文。由于在建筑空調制冷中不允許采用氨直接蒸發式空調系統，而是先由氨制冷機組生產冷水或低溫鹽水作為載冷劑，因此單獨設置氨制冷機房是可行的、必要的，對于降低使用氨的事故風險意義重大。

　　2 氨制冷機房的火災危險性是乙類，根據現行國家標準《建筑設計防火規范》GB 50016的相關規定，嚴禁明火和電散熱器供暖。

　　3 本款規定了氨制冷機房事故通風的要求。

　　4、5 關于氨泄壓口和緊急泄氨裝置的規定，是參考了現行國家標準《冷庫設計規范》GB  50072作出的，并將其上升為強制性條款，是為了加強氨制冷使用的安全性。

　　9.11.4 本款規定了直燃機房的設計要求。

　　直燃機房的設計除機房布置和管路系統外，還包括室外儲油罐、供回油系統、室內日用油箱及油路系統(或燃氣系統)、排煙管道系統、消防及通風等方面，較為復雜，關鍵是安全和環保問題。以上各項設計涉及的規范較多，應按現行國家標準《建筑設計防火規范》GB  50016、《城鎮燃氣設計規范》GB  50028等的相關規定綜合考慮協調解決。在原條文的基礎上增加第7款規定，因為對于設置于地下室的大型直燃機組，特別是針對工業建筑，必須考慮因冷熱負荷變化而引起的機組燃燒所需空氣量的變化因素。機房內正壓或負壓過大，都不利于機組燃燒，也不利于平時的使用。增加本款的目的可以更加合理地設計通風系統，防止由于機組燃燒時所需空氣量變化引起室內空氣壓力超出范圍，影響機組燃燒工況。要求有風量調節能力，理論上可以采用變頻調節技術，但是實際中為了減少投資，保證使用效果，不宜采用變頻調節?？梢圆捎盟惋L機組與直燃機組連鎖的方式實現風量調節。當通風管道或通風并直通室外時，其面積可計入機房的泄壓面積;以免影響機組的燃燒效率及制冷效率。特別是送風系統，要具有風量調節能力，以適應機組的運行工況和機組燃燒空氣量的變化，保證機房內空氣壓力在正常范圍內。